某抽水蓄能机组在发电机单独盘车过程中，进行了14次盘车，刮磨卡环8次，机组轴线变幻无常。根据上述异常情况，对可能因素进行分析如下：
1. 首次盘车摆度较大的可能原因
1）轴心线与推力头下平面不垂直；
2） 镜板上下平面不平行；
3）被重新送广船加工过的推力头上平面未能达到设计要求，其一是不平度＞0.02mm；其二是与孔轴线垂直度超差。
根据以往经验，以上偏差均可利用刮削卡环(或处理推力头接合面)的办法进行调整。
2. 首次盘车前检查了推力头与卡环之间无间隙，根据下端轴下法兰处最大摆度进行了研刮；继续盘车发现：
1）大轴摆度数据无太大变化；
2）推力头与卡环之间产生间隙。
推力头与卡环之间之所以产生间隙，主轴过盈量太大使得推力头与轴抱的太紧可能是其主要原因。
厂家确认大轴直径为φ870.15mm，与设计图纸标示的φ870h7，明显不符，而且与其他各台机组比较其过盈量确是最大的。
推力头孔径为，实测为φ869.78～φ869.83mm（ALSTOM确认推力头孔径为φ869.80mm），是符合设计要求的；即设计最大过盈量为：φ870.0－φ869.80=0.20mm；最小过盈量为：φ869.91－φ869.80=0.11mm。实测轴颈的过盈量φ870.15－φ869.80=0.35mm显然是偏大的。
根据以往的实践经验，如另个一个抽水蓄能电站主轴为φ595mm，要求按推力头内孔实际加工直径过盈0.10～0.13mm控制。因此，建议主轴的过盈量按0.10～0.15mm控制，即当主轴轴颈为φ870.15mm时，推力头内孔直径应控制在为宜，至多按控制。
3. 如若推力头外圆与内孔不同心，也会影响盘车测量及摆度的计算，如下图所示，设推力头外圆与内孔(即主轴轴心)的偏心距为e，盘车时上导轴瓦在推力头的外圆上，这样，外圆之中心就成为盘车时主轴的旋转中心，而主轴中心则以偏心距e为半径绕外圆中心转动。偏心距e对法兰处所测的轴中心的摆度：
δ=σ+2e
式中：δ----法兰处全摆度测值；σ----主轴轴线与推力头摩擦面不垂直造成的全摆度，也就是卡环刮磨的参照值。
因此，在计算卡环最大刮削量时，剔除偏心距e(或不同心度)的影响，其计算结果才是正确的。所以，热套推力头之前，先检测推力头外圆与内孔的不同心度；或热套推力头之后，用测圆架检测推力头外圆与轴心的偏心距e，是完全必要的。
因此，还应再次校核推力头外圆（即上导瓦抱轴处）与内孔的同心度，误差应≤0.02mm。
其他问题
1. 卡环经多次刮磨，其上下平面的平面度已经与设计要求相去甚远，如若未进行高精度加工处理是难以再继续使用的。
2．由于推力头与主轴存在过盈量，在刮磨卡环后应采取推力头加温未冷却的同时，即装入卡环并转换转子重量，使推力头上平面与卡环紧密接触无间隙，才可能收到纠正转动平面与轴线不垂直的效果。因此，推力头在热状态下的上平面不应阻碍卡环入槽。如若由于加工误差出现这种情况，也只能对推力头内孔下部（见图4之“B” ）进行切削加工，而不应加工推力头上平面。
3．当然，刮磨后卡环的局部高点也是一个可能影响盘车摆度的因素，必须严格执行每刮完一遍就重新涂一层蓝丹，用平板推磨检验并用砂布、细油石磨平高点的工艺措施。
4．同时，还注意到，推力头与卡环接触的结合面加工十分粗糙，应要求进行精磨达到与卡环相同的精度▽1.6而不应是▽6.3。
